調(diào)45號鋼板為了進一步完善Q460鋼材在抗震設(shè)計規(guī)范中相關(guān)限值的要求本文利用有限元軟件ABAQUS以軸壓比、翼緣寬厚比、腹板高厚比和壁板寬厚比為變量建立了共48根"工"字型框架柱和"箱"型框架柱分析了其抗震性能。結(jié)果表明:翼緣寬厚比對框架柱的能量耗散系數(shù)影響較小;能量耗散系數(shù)隨軸壓比、65錳鋼板40cr鋼板耐磨鋼板NM400腹板高厚比（"工"字型）和壁板寬厚比（"箱"型）增大而明顯減小;框架柱的極限承載力隨軸壓比的減小及壁板寬厚比和翼緣寬厚比的增大而逐漸增大當腹板高厚比接近規(guī)范限值時承載力下降趨勢明顯增大。與采用Q235鋼材的框架柱相比Q460鋼材框架柱的延性較小僅為2左右;當采用Q460鋼材時"工"字型框架柱的極限位移角限值建議取為0.03"箱"型框架柱的極限位移角限值建議取為0.032。規(guī)范中對翼緣寬厚比限值的規(guī)定偏于保守其值 可取至9。無論是"工"字型框架柱還是"箱"型框架柱其腹板高厚比均不宜過大。Q460鋼材框架柱的剛度退化率隨軸壓比的增大而增強且翼緣寬厚比越大腹板高厚比越小柱的初始剛度越大剛度退化程度越明顯。  42crmo鋼板

  Q345B鋼是工程結(jié)構(gòu)中廣泛使用的低合金鋼其動態(tài)力學(xué)性能包括動態(tài)本構(gòu)和動態(tài)破壞判據(jù)對于軍民用鋼結(jié)構(gòu)的抗爆設(shè)計具有非常實用的價值。本文分利用Zwick/Roell Z100 材料試驗機和Zwick--HTM5020高速拉伸試驗機開展了Q460JSC和HQ600兩種高強鋼的準靜態(tài)與動態(tài)高速拉伸試驗得到了兩種高強度鋼的65錳鋼板45號鋼板40cr鋼板工程應(yīng)力應(yīng)變曲線和動態(tài)力學(xué)性能指標。運用LS-DYNA有限元模擬結(jié)合試驗數(shù)據(jù)通過逆向外推法處理試件頸縮后的應(yīng)變硬化關(guān)系并獲得了不同應(yīng)變率下的真實應(yīng)力應(yīng)變曲線。采用AllenRule&Jones應(yīng)變率強化模型和Ludwik應(yīng)變硬化準則對兩種高強鋼的Johnson-Cook本構(gòu)模型進行修正并擬合得到了模型參數(shù)。結(jié)果表明:兩種高強度鋼材均為應(yīng)變率敏感材料屈服強度、極限強度和極限延伸率均具有明顯的應(yīng)變率效應(yīng)并隨應(yīng)變率增大而增大但均勻延伸率對應(yīng)變率并不敏感。Ludwik準則可以很好地描述兩種鋼材在不同應(yīng)變率下的應(yīng)變硬化關(guān)系;修正的Johnson-Cook模型很好地反應(yīng)了兩種鋼材的真實應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系。 。 45號冷軋鋼板

45號冷軋鋼板低屈強比為0.85左右;4.5%預(yù)應(yīng)變下屈強比為0.95左右;7%預(yù)應(yīng)變下屈強比接近1.0隨應(yīng)變時效增加鋼材脆性增大。（5）經(jīng)應(yīng)變時效后鋼材彈性模量有所降低7%預(yù)應(yīng)變、30d時效下試件H4-5彈性模量為136.2GPa。（6）修正的Ramberg-Osgood模型與試驗結(jié)果取得較好一致性能夠準確擬合應(yīng)變時效后Q460C高強鋼的本構(gòu)關(guān)系。（7）對比應(yīng)變時效對Q460C鋼材與Q345B鋼材的影響應(yīng)變時效對Q345B鋼材的強度影響更顯著對Q460C鋼材的延性影響更45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板顯著。（2）對Q460C鋼和Q345B鋼分別制作了7個對接焊縫連接試件分析了兩種鋼材的對接焊縫連接試件在應(yīng)變時效影響下的力學(xué)性能（以Q460C鋼為主）并對應(yīng)變時效對兩種鋼材力學(xué)性能的影響進行對比。研究結(jié)果表明:（1）在1.5%預(yù)應(yīng)變、30d時效下試件HW4-3與試件HW1-1相比屈服強度、極限強度增幅分別為35.1%、5.1%屈強比為0.988極限應(yīng)變降幅為47.0%;在1.5%預(yù)應(yīng)變、30d時效下試件SW4-3與試件SW1-1相比屈服強度、極限強度增幅分別為48.7%、3.4%;極限應(yīng)變降幅為95.6%。（2）應(yīng)變時效對Q345B鋼對接焊縫連接試件屈服強度的增幅較Q460C鋼更顯著對極限42crmo鋼板強度和屈強比的影響基本相同對Q460C鋼對接焊縫連接試件的極限應(yīng)變、斷裂應(yīng)變與彈性模量的影響較Q345B鋼更顯著。Q345B鋼對接焊縫連接試件在2d時效時極限應(yīng)力有所降低而Q460C鋼對接焊縫連接試件極限應(yīng)力提高。構(gòu)鋼Q345B的鑄坯偏析現(xiàn)象鑄坯質(zhì)量由中心偏析C類3.0級改善為C類1.5級。Q345B鋼中添加稀土元素后能夠有效凈化鋼液細化晶粒 65錳鋼板 

  45號鋼板針（3）對接焊縫連接試件破壞模式有兩種一種為母材處頸縮斷裂另一種為焊縫處撕裂。無應(yīng)變時效的試件破壞位置在母材處而經(jīng)應(yīng)變時效后試件的破壞位置均在焊縫處。試件經(jīng)過應(yīng)變時效后焊縫處會有一定的微裂紋在進行第二階段的拉伸試驗時試件焊縫處更易發(fā)生破壞。（4）預(yù)應(yīng)變和時效均能影45號鋼板65錳鋼板耐磨鋼板NM400響對接焊縫連接試件的力學(xué)性能使對接焊縫連接試件變硬、變脆但預(yù)應(yīng)變對對接焊縫連接試件的影響較時效更顯著。（3）利用ANSYS有限元對Q460C鋼材對接焊縫連接試件進行了焊接殘余應(yīng)力模擬以及單調(diào)拉伸模擬。得出以下結(jié)論:（1）由模型的溫度場分布情況可以看出焊縫處的溫度明顯高于母材處的溫度。平65錳冷軋鋼板均硬度值從628.34 HV增加到677.62 45號冷軋鋼板HV且堆焊層第三層與第二層硬度接近平均值都在650 HV以上主要原因是隨著層數(shù)的增加基體對熔敷金屬的稀釋作用減弱堆焊層組織中碳化物的比值增高。對試樣進行沖擊斷口分析發(fā)現(xiàn)從基板到堆焊層斷裂形式由韌性斷裂向準解理斷裂轉(zhuǎn)變。  42crmo鋼板

45號鋼板為對Q345B依據(jù)低合金高強度結(jié)構(gòu)鋼的成分和性能要求進行了低碳加鈮、鈦微合金化成分設(shè)計通過控制軋制與控制冷卻（TMCP）工藝對軋制過程中的溫度、45號鋼板變形和層流冷卻等進行有效控制獲得了具有良好綜合力學(xué)性能的Q460MC鋼板完全滿足標準要求其低溫沖擊可滿足E級要求。 而材料晶粒粗大裂紋容易穿過晶界進行擴展是Q345B解理斷裂的主要原因。 。65錳鋼板

   42crmo鋼板針為隨著核電站的發(fā)展核電站壓力容器向大型化方向發(fā)展這就對壓力容器支撐件用鋼提出了新的要求核用Q460鋼作為新一代核電壓力容器支撐件用鋼具有良好的力學(xué)和抗輻照性能但目前對其焊接方面的研究較少本文選取核用Q460支撐件用鋼作為研究對象利用L78型淬火膨脹儀對核用Q460鋼的SH-CCT曲線進行繪制利用SH-CCT曲線的結(jié)果制定單-雙道次試驗方案并進行試驗利用Gleeble熱模擬試驗機進行高溫拉伸試驗。試驗過程中用到的儀器設(shè)備有激光共聚焦顯微鏡、掃描電子顯微鏡、維氏硬度儀等。通過粗晶熱影響區(qū)、SH-CCT曲線、單-雙道次試驗得到粗晶熱影響區(qū)、單-雙道次的組織及性能;通過高溫拉伸試驗對高溫應(yīng)力-應(yīng)變曲線的變化進行分析得到高溫拉伸條件65錳鋼板40cr鋼板耐磨鋼板NM400下材料塑性變形機理得到高溫強度及塑性。通過對核用Q460鋼的焊接間接性評定及SH-CCT曲線分析核用Q460鋼具有一定的冷裂紋敏感性熱裂紋敏感性較低。粗晶熱影響區(qū)存在三個相轉(zhuǎn)變區(qū)當焊接t8/5在3s10s之間時組織為板條狀馬氏體;當焊接t8/5在10100s之間時組織為馬氏體+貝氏體;當焊接t8/5在100s1000s之間時組織為貝氏體;當焊接t8/5在1000s16000s之間時組織為貝氏體+珠光體。高但總體處于60 dB以下。在硬化階段對比200℃和250℃條件下聲發(fā)射信號數(shù)量分布范圍可見溫度升高后位錯受溶質(zhì)原子束縛小位錯運動活躍。  65錳鋼板

45號鋼板利本文通過對Q460高強耐候鋼力學(xué)性能及物理本構(gòu)關(guān)系的研究探索溫度、應(yīng)變速率對鋼金屬流變特性及力學(xué)性能的影響規(guī)律和物理機制以此為基礎(chǔ)研究了大規(guī)格厚壁鋼板輥彎成型過程中中性層的偏移量模型并對大規(guī)格厚壁耐候鋼熱態(tài)彎曲過程中出現(xiàn)的問題開展了應(yīng)用研究。通過對Q460鋼在650℃～900℃溫度區(qū)間進行熱壓縮試驗建立了金屬流變的本構(gòu)關(guān)系通過對初步建立的本構(gòu)方程的修正得到了對于高溫變形有一定參考價值的Q460NH高溫本構(gòu)方程。基于中厚板發(fā)生彎曲時其總體積保持不變、應(yīng)力中性層處切向應(yīng)變增量為零等變形特征利用應(yīng)變增量中性層的概念析了應(yīng)變增量中性層的位置與應(yīng)變增量中性層半徑的計算式并將應(yīng)變增量中性層與應(yīng)力中性層從概念和半徑的計算公式等方面進行了探討。通過對250mm*80mm*16mm250mm*80mm*20mm250mm*80mm*25mm規(guī)格的Q460板在900℃800℃700℃溫度條件下的熱態(tài)三點彎曲實驗獲得具有代表性的試驗數(shù)據(jù)。 借助abaqus有限元軟件對250mm*80mm規(guī)格的Q460鋼板進行不同厚度不同溫度下的有限元模擬?；趯嶒灚@得的不同溫度下的材料參數(shù)構(gòu)建厚變薄規(guī)律的研究提供理論依據(jù)。65錳鋼板和韌性促進了裂紋的擴展。通過延長LF工序精煉時間和控制超快冷工藝冷卻速度及提高終冷溫度使鋼中夾雜物尺寸大大降低顯微組織轉(zhuǎn)變?yōu)殍F素體和珠光體組織從而提高了Q345B抗彎曲性能。 42crmo鋼板

   45號冷軋鋼板焊接65錳冷軋鋼板性有限元分析進行變形預(yù)測估算Q345鋼焊接接頭的固有變形;其次基于固有應(yīng)變理論對大型船板的焊接過程進行彈性分析揭示了板驗及數(shù)值模擬研究應(yīng)用一級輕氣炮系統(tǒng)開展Q460D鋼Taylor桿撞擊剛性靶板試驗得到各速度下Taylor桿的失效模式。同時結(jié)合數(shù)值模擬研究了引入Lode角參數(shù)對Q460D鋼Taylor桿失效情況預(yù)報的影響并驗證材料模型參數(shù)標定的有效性。3.Taylor撞擊試驗預(yù)報精度影響因素分析通過開展Q460D鋼0°、45°及90°平板拉伸試驗對Hill48屈服準則的標定、應(yīng)用表格法對屈服階段的合理表征以及對應(yīng)變率敏感系數(shù)與高應(yīng)變率塑性機制轉(zhuǎn)變的分析研究了各向異性、屈服平臺及應(yīng)變率敏感性對Taylor撞擊試驗數(shù)值模擬預(yù)報的影響情況材邊緣和內(nèi)部的變形情況。通過運用有限元模擬對比不同形狀模型的焊接變形找到有焊接順序可以 限度降低焊接變形。 

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