45號鋼板40cr鋼板65錳鋼板42cr鋼板相比傳統(tǒng)的高溫奧氏體區(qū)軋制低碳鋼在溫度較低的鐵素體與奧氏體（α+γ）兩相區(qū)軋制具有較多的優(yōu)勢:低溫軋制降低了軋制生產(chǎn)中的能耗;直接在兩相區(qū)軋制省去了先高溫奧氏體化初軋再降低溫度終軋的環(huán)節(jié)縮短了生產(chǎn)周期。但兩相區(qū)軋制時鋼材是否會開裂或軋壞的問題必須考慮。

45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板因此研究低碳鋼在兩相區(qū)的軋制具有十分重要的理論與實踐意義。本文利用Gleeble-3500熱模擬試厚的變形層。先共析鐵素體被細化至20nm硬度由150HV被提高至450HV以上;珠光體中的鐵素體和滲碳體片層分別被細化至21nm和11nm硬度由290HV被至600HV以上。2)揭示了PISG 20鋼中的結(jié)構(gòu)演化過程:先共析鐵素體:位錯運動重組形成位錯纏結(jié)、位錯胞、延展位錯結(jié)構(gòu)然后發(fā)展成為超細層片結(jié)構(gòu) 形成納米層片結(jié)構(gòu);珠光體:粗大鐵素體、滲碳體層片的變形、細化、滲碳體層片的分裂形成超細珠光體層片終轉(zhuǎn)化為納米珠光體片層。3)軋間充分水冷促進了20鋼軋制細化及強化效果。80%軋制可將先共析鐵素體的層片厚度減小到127nm將硬度至350HV將珠光體中鐵素體和滲碳體層片厚度分別減小到63nm和24nm將硬度提高到410HV。4)冷軋變形中20鋼中先共析鐵素體形成超細層片結(jié)構(gòu)隨著壓下量的增加層片厚度減小;珠光體形成粗大層片、彎曲層片、精細層片和不均勻?qū)悠Y(jié)構(gòu)。隨著壓下量的增加粗大層片比例降低精細層片比例提高掃描電鏡和電子背散射衍射等表征手段研究了20鋼在不同變形條件下的微觀組織和織構(gòu)演變以及變形機制等。

20鋼在所有變形條件下均發(fā)生了動態(tài)回復(fù)和動態(tài)再結(jié)晶的軟化作用。當(dāng)T相同ε?較低時顯微組織為混合的細小晶粒與粗大晶粒ε?較高時顯微組織為細小等軸的再結(jié)晶晶粒整體上動態(tài)再結(jié)晶的晶粒尺寸隨?的增大逐漸減小;當(dāng)ε?相同時軟化作用隨T的升高而增強動態(tài)再結(jié)晶程度和晶粒尺寸也文中通過在Q345R管板上按照NB/T 47014—2011附錄D的要求分別對不同規(guī)格的換熱管（φ25 mm×1.5 mmφ25 mm×2.0 mmφ25 mm×2.5 mmφ25 mm×3.0 mm）進行焊接工藝評定同時將這4種規(guī)格換熱管在新設(shè)計的組合試板上進行焊接工藝評定通過分析比較2種評定方法的差別以期減少焊接工藝評定試板的數(shù)量得到涵蓋一定換熱管壁厚范圍的焊接工藝。 

40cr鋼板減某40Cr鋼汽車轉(zhuǎn)向彎臂出現(xiàn)斷裂故障通過宏觀分析、微觀分析、化學(xué)成分分析、硬度測試、金相檢驗、受力分析、強度校核等方法對轉(zhuǎn)向彎臂的斷裂原因進行了分析。結(jié)果表明:轉(zhuǎn)向彎臂斷裂形式為雙向彎曲疲勞斷裂。斷裂的根本原因是在彎臂R角表面存在機加工刀痕產(chǎn)生了應(yīng)力集中且感應(yīng)淬火表面熱處理強化作用不足使截面變化的過渡區(qū)R角處未能有效淬火而存在殘余拉應(yīng)力導(dǎo)致裂紋在此處萌生在轉(zhuǎn)向循環(huán)應(yīng)力作用下裂紋擴展直至發(fā)生疲勞斷裂。 制和脫模三個42crmo鋼板階段的徑向、軸向的應(yīng)力分布情況根據(jù)塑性變形原理獲得了鋼管不同變形區(qū)域的應(yīng)力狀態(tài)分析了成品管壁厚和管徑精度存在誤差的機理并把鋼管的拔制力變化規(guī)律分成了劃為起始、入模、流動、穩(wěn)定及脫模這五個階段。（4）探討了摩擦系數(shù)、模錐角、壁厚和冷拔速度等不同工藝參數(shù)對拉拔力的影響根據(jù)鋼管在減壁擴徑過程中的應(yīng)力特點以及拔制力與不同工藝參數(shù)之間的關(guān)系對現(xiàn)有的冷拔模具進行了優(yōu)化提高了成品管直徑和壁厚的精度。

   45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板將SiC顆粒和Fe基合金粉末經(jīng)球磨后作為熔覆材料在P20塑料模具鋼表面采用激光熔覆技術(shù)制備了Fe基SiC金屬陶用新型Ⅱ型動態(tài)斷裂測試技術(shù)對高強鋼40Cr在高加載速率下的Ⅱ型動態(tài)斷裂特性進行了測試研究?；谛略O(shè)計的Ⅱ型動態(tài)斷裂試樣和分離式霍普金森壓桿（split Hopkinson pressure bar SHPB）技術(shù)通過實驗-數(shù)值方法確定了裂尖在加載過程中的應(yīng)力強度因子曲線。采用應(yīng)變片法確定了試樣的起裂時間終得到40Cr的Ⅱ型動態(tài)斷裂韌性值并對其加載速率相關(guān)性和材料的失效機理進行了研究。結(jié)果表明在1.08～5.53 TPa·m1/2/s的加載速率范圍內(nèi)40Cr的Ⅱ型動態(tài)斷裂韌性基本表現(xiàn)為與加載速率成正相關(guān)的變化趨勢。通過對試樣斷口形貌的分析確定了材料的失效模式及機理發(fā)現(xiàn)隨著加載速率的增加存在拉伸型失效向絕熱剪切型失效模式轉(zhuǎn)變的現(xiàn)象。 65錳冷軋鋼板45號冷軋鋼板 40cr鋼板

40cr鋼板65錳鋼板45號鋼板42crmo鋼板采用SEM、針對某廠近期生產(chǎn)的ML40Cr冷鐓鋼熱軋盤條1/3冷頂鍛批量開裂不合格的情況文中采用宏觀與微觀等分析方法對其原因進行了深入分析并提出了相應(yīng)的解決措施。結(jié)果表明:頂鍛開裂形貌可歸納為斜向裂紋、縱向裂紋兩種縱向裂紋對使用方影響較大;通過檢測分析發(fā)現(xiàn)主要原因是母材中存在大型夾渣。為此通過采取擋渣出鋼、適當(dāng)提高精煉時間等措施冷頂鍛開裂現(xiàn)象得到顯著改善滿足了用戶需求。 minP20鋼在785800℃的兩相區(qū)淬火隨淬火溫度升高淬火組織中鐵素體減少馬氏體增多硬度有明顯增加;當(dāng)淬火溫度提高到815830℃淬火組織主要為馬氏體硬度隨溫度升高略有增加。經(jīng)兩相區(qū)淬火處理得到的鐵素體和馬氏體雙相鋼具有連續(xù)屈服和快速應(yīng)變硬化的力學(xué)特性。 

45號鋼板65錳鋼板40cr鋼板42crmo鋼板結(jié)合高牌軸徑為30 mm、40 mm和55 mm的40Cr鋼汽車轉(zhuǎn)向節(jié)鍛造后分別空冷至840℃、600℃、650℃和700℃隨后淬入水和5%聚乙烯醇水溶液。檢測了經(jīng)不同工藝熱處理的轉(zhuǎn)向節(jié)的表面和離表面不同距離處的顯微組織和截面硬度分布。結(jié)果表明:軸徑40 mm的轉(zhuǎn)向節(jié)鍛后空冷至840℃淬40cr鋼板聚乙烯醇水溶液可以淬透;而軸徑55 mm的轉(zhuǎn)向節(jié)水淬的淬透性較好但采用聚乙烯醇水溶液淬透性剛能達到要求。此外鍛后空冷至650℃以上溫度淬火的轉(zhuǎn)向節(jié)其顯微組織和硬度均能達到要求。 

65錳鋼板電對部分普通鋼涂搪后由于H原子擴散導(dǎo)致鱗爆現(xiàn)象在DC01EK鋼中添加Ti元素研究了Ti對鋼板退火過程的再結(jié)晶行為及其貯氫性能的影響。結(jié)果表明Ti的添加可形成大量粗大、彌散的第二相粒子Ti4C2S2阻礙了再結(jié)晶過程改變了鋼板的再結(jié)晶溫度范圍形成了大量的貯氫陷阱有效提高了鋼板的貯氫性能。 電42crmo鋼板化學(xué)噪聲的發(fā)展、研究現(xiàn)狀和應(yīng)用等進行了綜述;首先使用掃描電鏡等儀器探討了 AZ91D鎂合金試樣制備過程中研磨和拋光的影響因素;其次采用電化學(xué)工作站研究了 AZ91D鎂合金在NaCl溶液中的電化學(xué)噪聲行為及其與鎂合金表面狀態(tài)的對應(yīng)關(guān)系結(jié)合譜圖分析、

  45號鋼板時域分析和頻域分析等數(shù)學(xué)方法對電化學(xué)噪聲數(shù)據(jù)進行分析和論證;然后采用電化學(xué)噪聲綜合測試系統(tǒng)研究了油氣田管線用鋼20#鋼在模擬油田采出水腐蝕體系中的電化學(xué)噪聲行為探討溶解氧濃度、H2S分壓、Cl-、pH65錳鋼板值、礦化度、溫度、緩蝕劑種類等因素對20#鋼在模擬油田水系統(tǒng)介質(zhì)中電化學(xué)噪聲測量參數(shù)的影響; 對論文進行了總結(jié)。通過實驗探究得出如下重要結(jié)論:（1）在鎂合金試樣研磨拋光在保證成形性能和抗鱗爆性能的前提下以傳統(tǒng)冷軋板DC01的成分為基礎(chǔ)適當(dāng)?shù)奶岣咛?、錳和硫的含量通過熱軋、冷軋和退火工藝控制獲得了一種低成本高貯氫性能的搪瓷用鋼。鋼板的屈服強度不大于270 MPa抗拉強度不大于400 MPa伸長率不小于30%。鋼板中的Fe3C和MnS均為有效的貯氫陷阱。隨著退火溫度的升高Fe3C逐漸減少氫滲透時間逐漸降低但在退火溫度730℃保溫5 h后試驗鋼的氫滲透時間仍40cr鋼板42crmo鋼板65錳鋼板可以滿足要求。通過濕法涂搪試驗進一步驗證了氫滲透時間測定方法的可信性同時鋼板與涂層間具有良好的密著性能。 42crmo鋼板